本文對采用傳統灌鉛式內襯不銹鋼和液壓脹貼式內襯不銹鋼兩種襯里結構的高壓反應釜設計、制造過程的要點進行闡述，可有效地指導高壓反應釜的設計和制造。

　　前言

　　反應釜常用于石油化工、橡膠、農藥、染料、醫藥等行業，用以完成磺化、硝化、氫化、烴化、聚合、縮合等工藝過程，以及有機染料和中間體的許多其它工藝過程的反應設備。高壓反應釜是國內目前進行高溫、高壓化學反應最為理想的裝置，特別是進行易燃、易爆、有毒介質的化學反應，更加顯示出它的優越性。但高壓反應釜同時也是危險性較大、容易發生泄漏和火災爆炸事故的設備。

　　近年來，反應釜的泄漏、火災、爆炸事故屢屢發生。由于釜內常常裝有有毒有害的危險化學品，事故后果較之一般爆炸事故更為嚴重。開發具有國際先進發展方向和水平， 而又安全穩定的大型高中壓反應釜勢在必行。作為國內反應釜生產重點企業之一，本著安全第一，人民群眾的生命財產高于一切的宗旨，摒棄公司之間的技術保密性，充分發揮合作精神，互惠互利、共創雙贏，推動反應釜安全生產的進一步發展。文中主要依據廣東建成機械設備有限公司和廣東省石油化工專用設備四會有限公司多年以來對高壓反應釜的設計、制造、檢驗及維修等方面的寶貴經驗，毫無保留、十分坦誠地向本行業說明傳統灌鉛式內襯與液壓脹貼式內襯的不同襯里結構以及各自的設計制造要點，希望能夠為高壓反應釜的設計制造提供有效的指導，減少安全事故，造福人民。

　　1 技術參數的確定

　　技術參數的確定是進行反應釜設計的第一步，也是關鍵的一步，它包括：

　　1.1 設計壓力(或最高工作壓力)、設計溫度(或最高工作溫度)當用戶提供的只是最高工作壓力和最高工作溫度時，先根據物料性質確定安全排放裝置的形式、種類，再依據GB150-1998《鋼制壓力容器》附錄B“超壓泄放裝置”的有關要求確定設計壓力及設計溫度。

　　1.2 釜內容積釜內容積分為有效容積與全容積，用戶一般給出的為有效容積(即操作容積)。此時，必須根據安全生產的要求確定物料充裝系數，充裝數一般為0.6～0.85，對于有容器法蘭結構的釜體，物料充裝高度不宜超出容器法蘭密封面。

　　1.3 物料名稱及特性是確定結構及選材的重要因素。

　　1.4 攪拌器型式及攪拌轉速這關系到攪拌功率的大小及攪拌效果的好壞。

　　1.5 電機功率若用戶不能提供時，則必須要知道物料粘度、攪拌器型式、直徑及攪拌轉速，按“攪拌設備的計算”要求確定所需的攪拌功率，再計入軸封、軸承及減速機與傳動副所損耗的功率，向上圓整標準的電機功率。

　　2軸封型式的確定

　　目前常用的軸封型式有三種，即：填料密封、機械密封和磁力傳動密封。

　　2.1填料密封一般用于低轉速、軸封泄漏要求不是很高的條件下，其最高壓力一般可達到30MPa;且維護和使用方便，但轉速受到填料種類及線速度限制。在P≤6.4MPa，且轉速≤100rpm時，可采用無油潤滑的單層填料函結構;在P>6.4MPa，且轉速>100rpm則要考慮設置高壓油泵加強潤滑，并采用多級(二級)填料結構函，確保每級不少于7層填料函。同時還需考慮對攪拌軸封處進行鍍鉻處理，增加軸的耐磨性，或設置套管以保護攪拌軸不受磨損，屆時更換套管即可。

　　2.2機械密封可用于高轉速、軸封泄漏要求較底的條件下。其使用壓力不高，一般用于6.3 MPa以下場合，其維護使用不便，價格也較高。

　　2.3磁力傳動密封一般用于軸封泄漏要求非常高的條件下。它將動密封轉為靜密封，實現零泄漏。但不適合用于高溫條件下，其造價高且維護不便。

　　3攪拌軸徑及傳動側兩軸承間距離的確定

　　3.1攪拌軸徑一般是根據攪拌功率、攪拌轉速等扭轉變形條件進行計算，從而估算攪拌軸徑，再按臨界轉速、攪拌軸的強度來校核軸徑。當無法確定攪拌功率時，可直接采用電機功率減去各傳動副損耗的功率作為計算功率。

　　3.2計算攪拌軸在軸封、軸端處的擺動量。

　　3.3當臨界攪拌速以及軸封、軸端處的擺動量不能滿足要求時，可通過調整傳動側兩軸承間的距離進行重新校核，通常兩軸承間的距離取值為2.5～5倍攪拌軸直徑。當仍無法達到要求時，則應考慮加大攪拌軸的軸徑或在釜內設置底軸承。

　　3.4軸封處攪拌軸擺動量的確定。軸封處攪拌軸擺動量的大小，直接影響到軸封的密封性能。允許擺動量的大小由釜內壓力、允許泄漏量來確定。當不能加大軸徑，而設置底部軸承仍無法達到允許擺動量時，可在釜內靠近軸封處設置中間軸承(盡量不在釜內設置軸承)。一般情況下，軸封處擺量應控制為：填料密封：0.08mm～0.13mm，機械密封：0.04mm～0.08mm。

　　4減速機輸出軸與傳動軸的連接

　　當減速機機架采用單支點時，需要用鋼性聯軸器連接;當減速機機架采用雙支點時，剛性聯軸器和柔性聯軸器均可使用，一般情況下優先選用剛性聯軸器。

　　5傳動軸

　　傳動軸盡可能采用單根軸，需采用多根軸時，則各根軸之間的連接必須采用剛性連接。

　　6選材及結構考慮

　　6.1材料選擇考慮根據物料的特性：

　　①無腐蝕，②有晶間腐蝕，③有應力腐蝕，④有化學腐蝕等來確定是選用碳鋼，還是選用不銹鋼及選用何種不銹鋼。在有晶間腐蝕傾向的情況下，應選用經固溶處理的不銹鋼材料。

　　6.2物料考慮當物料有腐蝕需采用不銹鋼作為防腐蝕材料時，可選用三種結構：

　　①全不銹鋼結構，②內襯不銹鋼結構，③復合板結構。具體采用何種結構，應根據壁厚、制造工藝及經濟性能等綜合考慮而定。在會產生應力腐蝕及晶間腐蝕的環境下，不宜采用全不銹鋼結構，否則會因為材料突然脆裂而發生嚴重事故。

　　6.3內襯不銹鋼結構

　　內襯不銹鋼結構有兩種：①傳統灌鉛式內襯不銹鋼，②脹貼式內衫不銹鋼。此兩種結構對不同的使用場合有不同的優缺點。

　　6.3.1灌鉛式內襯不銹鋼結構，其內襯與釜體間的間隙充滿了鉛，其傳熱與剛度性能優越，無結構突變，較適用于應力腐蝕環境。但灌鉛時難以控制灌鉛溫度，容易過熱，使不銹鋼的抗晶間腐蝕性能降低，加上鉛、銻合金熔點低，不適于高溫工況條件，通常最高工作溫度≤250℃。總體上其造價成本高，制造工藝較復雜。

　　6.3.2脹貼式內襯不銹鋼結構，其內襯與釜體間的間隙充滿導熱油，其傳熱與剛度性能較差。內襯與釜體間的貼合是靠高壓強行脹貼的，容易造成局部應力集中現象，再加上溫度和壓力升降時，內襯熱脹冷縮，容易產生內應力及疲勞，因此不適于使用在有應力腐蝕的環境，較適于高溫條件下(只要不超過導熱油的沸點或不使導熱油揮發)及有晶間腐蝕傾向的環境。注意內襯夾層間隙下端必須設置排油孔，以便檢修。其造價成本低，制造工藝簡單。

　　6.4封頭型式釜體可采用半球型封頭，橢圓封頭及平蓋等各類型封頭。對于容積(釜體內徑)較大的高中壓反應釜，常采用半球型封頭，因其受力好，易布置管口。而容積較小的高中壓反應釜，則常采用平蓋封頭或橢圓封頭和容器法蘭連接的結構。

　　6.5防止因結構突變而產生附加彎曲應力對于高中壓反應釜，當采用半球型封頭與釜體焊接結構時，應考慮封頭與釜體的厚度相差不能太大，太大時，造成結構突變過大，而產生附加彎曲應力，出現危險區。

　　6.6考慮安裝和檢修空間反應釜內因有攪拌裝置、換熱排管等內部結構，設計時，應考慮有足夠的空間，以便于制造、安裝和檢修。

　　6.7結構盡量簡單釜內各結構設計，應盡量簡單、順滑，釜底盡可能不設置排料或排污口等，避免掛料、物料積聚等死區造成產品各種腐蝕性破壞。

　　6.8保證夾套錐部的強度由于耳座焊在夾套上，故夾套錐部與釜體的連接處承受了整個釜的重量;設計時，夾套錐部的厚度應進行局部校核。

　　6.9其它

　　6.9.1人孔蓋、填料壓蓋上的螺柱，由于要經常拆裝，其上端應加工成方頭，便于操作。

　　6.9.2釜體上應有足夠數量的測漏信號孔。

　　6.9.3釜內各緊固件螺母應防止松脫。

　　6.9.4各種結構應盡量減少泄漏點。

　　6.9.5釜體上至少應有兩個壓力表接頭。

　　6.9.6必須設置最少2個安全排放裝置口(如1個為自動安全排放裝置，另1個為手動排放等)。

　　7制造及檢驗要點

　　7.1釜體內外兩封頭表面形狀必須吻合。不管是灌鉛或是脹帖成形結構，為確保內外兩個封頭之間的間隙均勻吻合，需要對已成形后的內外封頭重新疊放在一起進行沖(旋)壓或對于球片狀組對成形的內襯，可利用外封頭內表面作模具組對內襯球封頭，以減少兩者之間組對后的間隙，降低組焊后所產生的焊接殘余應力等缺陷。此時應注意將各配對封頭的相對位置作好標識，組對時不能隨意調換。

　　7.2一定要嚴格按圖樣要求控制組裝時的襯層與基層之間的間隙值，通常規定：灌鉛為6mm，脹貼為δ=5mm，否則會極大地影響釜體的成形質量及使用壽命。的間隙(δ≥5～7mm，若合攏縫處有墊板時δ≥3～5mm)。

　　7.4同樣組對釜體內襯筒身時，也先按定位塊布置圖在釜體上焊定位桿。

　　7.5為確保間隙均勻，使灌鉛工序能順利進行，關鍵是控制好釜體下封頭(即灌鉛入口的封頭)的間隙，具體組對步驟如下：

　　7.5.1釜體上封頭必須進行二次加工成形首先釜體上封頭與機架凸緣組對時，粗加工出機架凸緣的接合面及封頭端面，注意需預留15mm以上的精加工余量。

　　7.5.2釜體筒身及下封頭組對完畢，然后根據釜體下部的高度尺寸以及上封頭經粗加工后的高度尺寸確定內襯的總高度尺寸，并按此尺寸加工、組對好內襯。

　　7.5.3對內外釜體進行預裝，以確保上封頭的精加工端面尺寸。預裝時，注意上下兩封頭處要布置徑向定位塊(詳見前述)，控制各處間隙，并對預裝過程做好記號，確保正式組裝時的位置與預裝時相一致。

　　7.5.4正式組裝時必須設置停點，嚴格檢查并控制總裝后各處間隙尺寸，確保上、下封頭，特別是下封頭(即灌鉛口)的間隙為5～7mm，絕不能強行組裝。

　　7.6對于脹貼成形的結構，同樣要嚴格按圖樣要求控制組裝時預留的脹貼間隙。同時還需要保證內襯頂部與釜體基體法蘭的緊貼平順過渡，見圖二，避免內襯與法蘭襯環處的角焊縫在脹貼成形以及使用后發生斷裂現象。

　　具體要求：內襯上端部開外坡口，內襯套入釜體后與釜體法蘭組對前，對內襯頂部強行壓貼至接觸釜體法蘭后才能施焊，以減少該組對角焊縫產生裂紋的可能性，并嚴格控制角焊縫質量，要求此處的角焊縫采用氬弧焊焊接成形。此外，脹貼成形后還需要進一步對該角焊縫進行檢查，確保無裂紋等缺陷才能進入下工序施工。

　　7.7管口坡口型式。釜體封頭上各管口采用圖三所示的外U形全焊透結構形式，應避免采用X型雙面焊結構導致內襯產生過大的拘束應力而造成力集中，從而導致發生應力腐蝕等缺陷。

　　7.8釜體下部設置管口的結構要求。應盡量不采用釜體下部設置任何管口(如下出料口、排污口等)，以免將來使用的過程中出現物料積聚等死區導致發生晶間腐蝕及應力腐蝕甚至化學腐蝕等嚴重破壞釜體安全使用的現象。若必須設置時，則可采用圖四所示結構。采用碳鋼凸緣，待灌鉛工作完成后才能組對不銹鋼排污管。注意結構上要考慮能滿足釜體水壓試驗要求。此外還應嚴格控制灌鉛層溫度，釜體底部(灌鉛期間變為頂部)采用外局部加熱(利用木炭)時，注意加熱源與釜體之間的保護，即木炭不能直接與釜體接觸，木炭和釜之間可設置鋼板進行保護。注意凡是不銹鋼材料，加熱溫度均不能高于450℃，否則容易產生晶間腐蝕、熱烈紋以及應力腐蝕等。圖3圖4

　　7.9對于帶甲型或乙型容器法蘭結構的釜體，在組焊法蘭時一定要注意防止產生焊接變形，特別是上封頭與容器法蘭的組對，由于封頭成形時有殘余應力，封頭端部一旦受熱(如與法蘭組對焊接時)則會出現往外翹起的現象，故常采取的措施有：上封頭直段加接100mm～200mm短筒節;選用正確的焊接方法，上、下兩對法蘭聯固后才能施焊，焊后對其進行退火處理(碳鋼材料);焊接時采用封頭內部同時冷卻的措施等。7.10灌鉛或脹貼間隙控制。不管是灌鉛還是脹貼成形結構，內襯與釜體基體的間隙必須嚴格控制;從預裝到正式組裝各過程中均設置檢查點，確保各點處的間隙盡量均勻一致，并符合圖樣要求，否則不能進行下一工序施工。

　　7.10.1灌鉛間隙測定。需進行間隙的水容積測定，為灌鉛配料提供依據并判定間隙是否符合設計要求。7.10.2脹貼間隙。在液壓脹貼成形后還須進行一次充氨檢漏，以確保內襯無漏點，并對殘留間隙進行水容積測定，以驗證脹貼效果。

　　7.11釜體進行灌鉛時，一定要嚴格按照反應釜灌鉛工藝要求進行，具體如下：

　　7.11.1鉛銻的配方比：鉛(Pb)80%銻(Sb)20%

　　7.11.2鉛銻金屬的裝爐順序：按鉛銻的配比稱重，先裝銻后裝鉛。

　　7.11.3灌鉛測溫點的分布釜外裝三個，釜內裝二個(裝熱電偶用毫伏計測溫)，并每隔15分鐘記錄溫度一次。另外，在熔鉛爐上亦要裝一個測溫點。必要時用毫伏計測溫。

　　7.11.4灌鉛爐溫度的控制

　　7.11.4.1釜外測溫點平均溫度在350～450℃范圍內，則開始計算保溫時間。

　　7.11.4.2當釜內溫度達300～320℃范圍后，保溫2小時后，則可灌入鉛液，并記錄此時鉛液的溫度和灌鉛后所用時間。

　　7.11.5灌入鉛銻合金液的溫度必須控制在600～650℃范圍內。

　　7.11.6灌鉛結束后，可通入壓縮空氣進行降溫，并注意降溫過程中添加鉛液，待釜內溫度降至150～180℃后，則可隨爐冷卻。注意：在布置加熱塊時，一定要盡量確保釜內各點溫度均勻一致，不能出現局部過熱或溫度不足導致灌鉛出現阻礙等現象。灌鉛完畢后，用塞頭堵塞下部各灌鉛口。

　　7.12總裝時，應在試轉動的情況下測定攪拌軸在A、B、C三點處的擺動量及軸向串動量，以滿足技術文件的要求。

　　8結束語

　　多年來，我公司按此方法的指導設計、制造了多臺灌鉛式和脹貼式內襯不銹鋼襯里高壓反應釜，質量良好，其性能能滿足用戶使用要求。